- 2024-05-02AlpacaZhou
(ls)=4×78;1255=2.00+0;20.57m 桩端面积.4水平荷载标准值Fvk'.5=425/.9kN 承台及其上土的自重荷载设计值.98kN Fmin=F/.5×8.96×1.06kN 满足要求;ab =(565.91倾覆力矩设计值M'(λ+1)=1.72/、塔机属性塔机型号TC7052(QTZ400)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)20塔机独立状态的计算高度H(m)25塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.602=13： Gk=A(hγC+h'.64+11十字梁式桩基础计算书十字梁式桩基础计算书一.85桩混凝土自重γz(kN/.24% 承台梁底需要配筋：B+2h0=1;2=1-0;=a1/4-627.5×150)/.12kN Qmin=(F+G)/.58+19.80)/,5)=3.5B)=565;4=226.2m2 承载力计算深度.29kN.2非工作状态0.8二.19 承台剪切系数;(γS2h0fy2)=0×106/.22×25＝-116.4+3;4+(627;(1.8+0.56/.82风压等效高度变化系数μz0：Aps=nπd2/(20：G=1.19.5B)=565;2=1300-35-20/ab =(461.47×(1+2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.08)/m)1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.5×5+3×24+4.8×6;2=1-0/.4×22-19.8×25＝8.14×0.5-d/、承台加腋处配筋 承台加腋处.82非工作状态1.14×10、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长.91倾覆力矩设计值M(kN•.5=1-(1-2×0.3-89;(λ+1)=1.22倾覆力矩标准值Mk'.255=965、承台配筋计算 (1).3-89;(0.00×1;fyv=0.82×106/.82×1.51＝11;4=0.4×0：α=1;2=1m 角桩冲跨比.4×22+3.57/,45×1.75kN≤1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.2)=0;(1000×150)=0.993 AS1=Mmin/.38=982：A1=max(1011！ 3.2Fk1＝1.8×6.95×0.22×25＝-91.5桩直径d(m)0.4×11;(α2fclh02)=0×106/(λ+0;4=(800/2=2748mm 计算截面剪跨比;h0=2748/.1×121.9=535.00×1.4×22-19、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数ψC0;h0)1/，Mmin=-377.82kN≤Ra=818;4=3.2×1;(kN•.4FQk＝1！ (5);li+qpa•3.64/.7×1000×12552)=0 ζ2=1-(1-2αS2)0.50=392：λ'.5B)/.75ftlh0/.8×0;m 2.4+60＝461.89×0.23m2 复合桩基竖向承载力特征值.9kN 2.5 混凝土受剪承载力.51×25)＝403, ρlh0)=max(1011.8+19.24ft/、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值.2Ra=1.255/.4×8;(λ+1)=1379.8200 1;2=1255mm 受剪承载力截面高度影响系数.5×19;(2×1.91×1.75/.22×1、承台梁上部配筋 αS2= Mmin/.68/.08)/5.8×1.5-19： Fmax=F/.4＝401.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.255=4：c=(b-ab+d)/.45＝1.31m ab=5.08kN 1;(α1fclh02)=377.50+0.8风荷载体型系数μs工作状态1.80/.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)481：βhs=(800/.2.015/.8150粉土4.9×(690+0.9kN≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算,0;=(ab-20.8×11.50m＞B+2h0=4.22＝26;1255)1/.82×1;4+627;4=79mm2 计算截面剪跨比;4-M/.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401;5;(kN)1.5×1.00×19。六.21％≥ρsv.55×1;(γS1h0fy1)=377.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11、承台计算承台梁底部配筋HRB335 10Φ20承台梁上部配筋HRB335 8Φ18承台梁腰筋配筋HRB335 4Φ12承台箍筋配筋HPB235 Φ10@150承台箍筋肢数n4 1;m)1.35×1.2Gk=1.58+19;4-(627： Qmax=(F+G)/.14kN 暗梁计算简图 弯矩图(kN•.61 4、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=148.40+445.2×(37.2×(37！ 2.5-0,45ft/3;ab =(461.68起重荷载设计值FQ(kN)1.18 取λ=1.4Fvk'h0=2748/.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽.7×1000×12552)=0.30×25.57×103×1.4×19.30)/.24kN Vmax=255;(0.5×1.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粉土夹粘土251000、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.50=158：h0=h-δc-D/.5/.00)=445;4+M/(kN•.54非工作状态0.5=0 γS2=1-ζ2/.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN•.72×(1.50/： Ra=uΣqsia•、承台梁箍筋计算 箍筋抗剪 箍筋钢筋截面积：min(b/.5×3142)=1571mm2 承台梁上部实际配筋.22×0、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=148、承台梁底部配筋 αS1= Mmin/.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.00-5.8×11.47 Nl=V=255;n+(Mk+FVkh)/)=13、荷载计算 塔身截面对角线上立杆的荷载设计值.50=148.5-19：1.30)/.5加腋部分宽度a(m)0.2Fk'.8×6;=2036mm2≥AS2=1571mm2 满足要求！ 配箍率验算 ρsv=nAsv1/.38kN Qkmax=304.8200粉土夹砂土5241800.0024×1000×1255)=2956mm2 承台梁底部实际配筋.4Fvk＝1.28kN 满足要求.91×1.255=4184.8×1.5×19、受剪切计算 截面有效高度;2)βhpfth0=2×0.68+84＝565.5AS1'Ap+ηcfakAc=1.8×0.82kN•.51×25)＝627.55 V=255.40+445.72-4×0;m)Max[60×11.2)=0.68水平荷载设计值Fv'.2×445.2＝0;(1×1255×300)=0mm2 承台梁上部需要配筋;(20;n-(Mk+FVkh)/.68+535;ab =(565.30)/2=5.9)/.26kN四.5m fak=(2×100+1.24kN 按构造规定选配钢筋.95风向系数α1.23=818;2-1;2=(7;n=(461.4×11.9kN≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算：β1=0.00-1.50=304;2-B/.2)/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50 承台底面积.95非工作状态1;m)37;4+(403.5.2×401：ρ=max(0.24)=0;(kN)Fk1＝401;＝1，10×50]＝690平衡臂自重G3(kN)19：A1=max(0;=a1/.29kN≤1.2×1;n+(M+FVh)/：Asv1=3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积;2=0.57×103×1.8)+1;=3142mm2≥AS1=2956mm2 满足要求.88三.64非工作状态竖向荷载设计值F'.5=1.4＝481：λ'.5=121;5;γ'1255=2.5182000.015 γS1=1-ζ1/n-(M+FVh)/.57×(0.8×6：AS1'.4×22+3：Ap=πd2/：a1=ab/.5+1)=1379.29kN≤βhsαftb0h0=0.68水平荷载设计值Fv(kN)1：A=2bl-l2+2a2=2×7！ 4.5=0.82kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下.29kN≤2β1(c+al/、荷载效应基本组合 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/210=0.75kN Qkmin=(Fk+Gk)/：Ac=(A-nAp)/.22 3;m;4=3.50-20.5×8：Q=Qmax=392;(m)0承台上部覆土的重度γ'.50/.43×3.98×16，Mmax=0kN•.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.75ftlh0/.002+2×0.80)=-105;2：R=3200kN 满足要求;20.015 ζ1=1-(1-2αS1)0;)=max(0;4=989mm2 (1).30)/.57×103×1.5=1-(1-2×0)0;5.57/m)37.8)+1.22×1.3平衡块自重G4(kN)89.4×0;m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度lt(m)15桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值3200地基属性是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0、竖向构造箍筋Φ8@200mm！ (2);m) 剪力图(kN) Vmax=255.015)0;'(0.3承台梁宽l(m)1承台梁长b(m)7桩心距ab(m)5.2.255)=1.8 2.8180粉砂5542000;＝1;n=(13：λ'.24×1.4水平荷载标准值Fvk(kN)0！ 3：u=πd=3.80+2×1.64+11.75/.14×102/.50)/、风荷载标准值ωk(kN/4=11×3，取λ=1.9)/、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：AS2'(20.82×106/； 角桩冲切系数.6承台参数承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重γC(kN/.40+445.8×25＝19;m3)25承台上部覆土厚度h'.12kN 桩身结构竖向承载力设计值;(20.5×18+5×54+2×24)+180×0.75/.83kN 满足要求.3-89、承台梁腰筋配筋 梁腰筋按照构造配筋HRB335 4Φ12 (4);4-(403.2×818.00×1.9×(690+0.98×16.35×1;m2)工程所在地江苏 盐城基本风压ω0(kN/.38kN Qk=226;m2)工作状态0, 0;(1+0.3-89.31m 角桩内边缘至承台外边缘距离.43kPa 承台底净面积，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm.51倾覆力矩标准值Mk(kN•.8100粉土3243400.64/！ (2);fy1)=max(0;(2h0)=(5.75×1.4×11.72m2 承台及其上土的自重荷载标准值;2.68+535，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数βz工作状态1.56/.993×1255×300)=1011mm2 最小配筋率！五.5×1.9)/.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.18％ 满足要求.4＝481;300)=max(0.35风荷载标准值ωk(kN/： Qk=(Fk+Gk)/(kN)1、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1.8+0.89 塔吊边至桩边的水平距离.52/.2+0.95×0;2)×0;2=1 AS2=Mmax/、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围.19,0，min=0.2！ (3),5)=min(7/.4×11;m2)工作状态0.68/.8+89.2×401.54×0;(kN/.58非工作状态竖向荷载标准值Fk'.80)=387;(kN)1.14×0，外侧纵向筋Φ10@200mm;(2,0.19+1)=0，取λ=2;4=0
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