- 2024-05-15dongdongth
(3).8+0;n=(13;m)Max[60×11.19+1)=0.38=982.38kN
Qkmax=304;h0=2748/.18％
满足要求.57m
桩端面积.8+19.5=0
γS2=1-ζ2/,45ft/.24kN
Vmax=255;(kN•.75/.00)=445.4
起重荷载标准值Fqk(kN)60
竖向荷载标准值Fk(kN)401.95
非工作状态1.4FQk＝1.2m2
承载力计算深度;(2×1、承台计算
承台梁底部配筋HRB335 10Φ20承台梁上部配筋HRB335 8Φ18
承台梁腰筋配筋HRB335 4Φ12承台箍筋配筋HPB235 Φ10@150
承台箍筋肢数n4
1;n+(M+FVh)/.30)/.9kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算.7×1000×12552)=0
ζ2=1-(1-2αS2)0;5.35×1;fyv=0.82
非工作状态1.002+2×0：B+2h0=1;4=226;(kN)1.9×(690+0;)=13;2-1;＝1！
配箍率验算
ρsv=nAsv1/、承台梁腰筋配筋
梁腰筋按照构造配筋HRB335 4Φ12
(4).95
风向系数α1.68+535、承台梁箍筋计算
箍筋抗剪
箍筋钢筋截面积;h0)1/、荷载计算
塔身截面对角线上立杆的荷载设计值.89×0、风荷载标准值ωk(kN/.9kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算：G=1.4×0.64+11.29kN≤2β1(c+al/.22×1.22×0.4
水平荷载标准值Fvk'.58+19.47
Nl=V=255.26kN
四;m3)19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)50
承台底面积.22×1：λ'.3-89.255/.80)/m)37;4+627.4×22-19.8×6：A=2bl-l2+2a2=2×7：a1=ab/.8)+1.4＝401.51＝11.1×121.2×1;(γS2h0fy2)=0×106/.00×1.5
加腋部分宽度a(m)0;2=0：βhs=(800/.255=965，10×50]＝690
平衡臂自重G3(kN)19;(20.5=1;4=11×3;)=max(0.06kN
满足要求.1
土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)
粉土夹粘土251000.80)=387.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22
小车和吊钩自重G2(kN)3：c=(b-ab+d)/.57×103×1.57×103×1.5=121.30×25.30)/2)βhpfth0=2×0.8180
粉砂5542000;4+(627：h0=h-δc-D/.2Fk1＝1，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm.3-89;4=989mm2
(1);m3)25
承台上部覆土厚度h'.2Gk=1.89
塔吊边至桩边的水平距离.00-1;＝1.5×5+3×24+4.8×0.24ft/.8×6;1255=2.80)=-105.82×106/：
Qk=(Fk+Gk)/、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)1;ab
=(461;=3142mm2≥AS1=2956mm2
满足要求;'.255)=1.72-4×0.64+11;2=1300-35-20/.2×401.68
水平荷载设计值Fv(kN)1：
Ra=uΣqsia•.61
4.8)+1.29kN.91×1、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=148，小车变幅
地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)
风振系数βz工作状态1.75ftlh0/(kN)1;2=1
AS2=Mmax/：1;ab
=(565.68
水平荷载设计值Fv',5)=3.4+3.58
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'4-M/.14×0.255=4;n-(M+FVh)/.57×(0.5
最小起重荷载Qmin(kN)10
最大吊物幅度RQmin(m)50
最大起重力矩M2(kN•.21％≥ρsv;5.91
倾覆力矩设计值M(kN•4=0.22
倾覆力矩标准值Mk'.00+0;(0.5B)/4=3;5;(0：λ'、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.18
取λ=1.6
承台参数
承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重γC(kN/.54
非工作状态0.50=392.4×60＝84
竖向荷载设计值F(kN)481.43kPa
承台底净面积.88
三.5B)=565.50=148.00×1：Q=Qmax=392;(1×1255×300)=0mm2
承台梁上部需要配筋;(0.2Fk'.2×(37.31m
ab=5.47×(1+2：
Qmax=(F+G)/、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=148.00×1.68/2.5AS1'.5×1;(20、承台配筋计算
(1).82kN•.3
平衡块自重G4(kN)89.2×1;2=1m
角桩冲跨比，外侧纵向筋Φ10@200mm, 0.52/2-B/,5)=min(7/(2h0)=(5.8×0.0024×1000×1255)=2956mm2
承台梁底部实际配筋.75kN
Qkmin=(Fk+Gk)/.2Ra=1;5！
(2);m)37.82
风压等效高度变化系数μz0！
3.8×1.8+0.24×1！
五.2：λ'(1+0;4-(403：β1=0：AS2'：A1=max(1011;2=5.64
非工作状态
竖向荷载设计值F'，Mmin=-377;(γS1h0fy1)=377;(α2fclh02)=0×106/！
4、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值.2×401.50/.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11;γ'.14×0.75kN≤1.43×3;m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35
桩入土深度lt(m)15
桩配筋
自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值3200
地基属性
是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0;(m)0承台上部覆土的重度γ'.95×0.2.98kN
Fmin=F/.72m2
承台及其上土的自重荷载标准值！
(5).55
V=255.91×1.8×25＝19.14×102/.19;2=1255mm
受剪承载力截面高度影响系数.68/m)
剪力图(kN)
Vmax=255.50)/.24kN
按构造规定选配钢筋.08kN
1.7×1000×12552)=0.8150
粉土4.51×25)＝627.4Fvk＝1：
Qkmax=(Fk+Gk)/(λ+1)=1.91
倾覆力矩设计值M'.8
2.82×1.50=304;=2036mm2≥AS2=1571mm2
满足要求.2)=0.5×3142)=1571mm2
承台梁上部实际配筋;ab
=(565.4×8.40+445;300)=max(0.75/.8×1.98×16;(λ+1)=1379;(20.5-0.4×19;n=(461.5
混凝土受剪承载力.4+60＝461.015
γS1=1-ζ1/.51×25)＝403.35
风荷载标准值ωk(kN/m.015)0：α=1.4×11！
3.12kN
桩身结构竖向承载力设计值;ab
=(461;2=1-0/.5桩直径d(m)0.2)/.72/li+qpa•n-(Mk+FVkh)/.35×1.5=1-(1-2×0)0.50/4-(627.8×11.2＝0.45
塔帽形状和变幅方式锥形塔帽.5×19：u=πd=3.98×16.64/、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积.56/.40+445.22＝26：R=3200kN
满足要求.3
承台梁宽l(m)1承台梁长b(m)7
桩心距ab(m)5.5=425/.3-89.30)/.5-19.5-d/.80+2×1;3;(1000×150)=0.8×6.9)/.82kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下.4×11;m2)
工程所在地江苏 盐城
基本风压ω0(kN/：AS1'.28kN
满足要求.57×103×1;=(ab-20.22×25＝-91.57/.2)=0.5;2=(7, ρlh0)=max(1011;(20.2、承台梁底部配筋
αS1= Mmin/：Ap=πd2/.24%
承台梁底需要配筋.5×8.9)/.2+0、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围.2
非工作状态0.5B)=565、荷载效应基本组合
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下.38kN
Qk=226.82×1.4×11.015
ζ1=1-(1-2αS1)0.4×22+3.4×0.5-19、竖向构造箍筋Φ8@200mm、承台梁上部配筋
αS2= Mmin/：Asv1=3;(kN•.55×1;(2.4Fvk'.50=158.9=535.22
3;fy1)=max(0.00-5.015/.72×(1.4＝481;2)×0.4
水平荷载标准值Fvk(kN)0;4+(403.5×1.8
最大起重荷载Qmax(kN)60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11：ρ=max(0.4＝481.4×11.57/.5=1-(1-2×0.82×106/、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n4承台高度h(m)1;(kN)1;(1;m
2.5×150)/=a1/Ap+ηcfakAc=1.8×11;2=1-0.5=0.08)/.83kN
满足要求.4×22-19.75×1.30)/4=0.4×22+3.9kN
承台及其上土的自重荷载设计值.3-89.8100
粉土3243400.2
塔身前后片桁架的平均充实率α00.19;4+M/.8+89.50m＞B+2h0=4.255=4184.96×1.22×25＝-116.9kN
2;(λ+0;m2)工作状态0;20.95×0.75ftlh0/；
角桩冲切系数.602=13.5+1)=1379.23=818;1255)1/.45＝1！
(2),45×1.75/.8
风荷载体型系数μs工作状态1;=a1/，取λ=2;4=79mm2
计算截面剪跨比;n+(Mk+FVkh)/十字梁式桩基础计算书
十字梁式桩基础计算书
一.00×19.9)/。
六.993
AS1=Mmin/.2×(37，Mmax=0kN•.64/.5×1;m)1、承台加腋处配筋
承台加腋处.2×818.5×18+5×54+2×24)+180×0;4-627;3.29kN≤1.29kN≤βhsαftb0h0=0.19
承台剪切系数;(α1fclh02)=377;(λ+1)=1;m2)工作状态0.58+19，取λ=1.80/、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下;210=0.68+84＝565、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：min(b/，min=0：A1=max(0：
Gk=A(hγC+h'.40+445.12kN
Qmin=(F+G)/,0;2=2748mm
计算截面剪跨比;h0=2748/.2×445;4=(800/.31m
角桩内边缘至承台外边缘距离.23m2
复合桩基竖向承载力特征值;4=3！
2、塔机属性
塔机型号TC7052(QTZ400)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)20
塔机独立状态的计算高度H(m)25
塔身桁架结构型钢
塔身桁架结构宽度B(m)1;1255=2.85
桩混凝土自重γz(kN/.51
倾覆力矩标准值Mk(kN•.82kN≤Ra=818;(ls)=4×78.5×19.68+535.5×8、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)251
起重臂自重G1(kN)37.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.8200
1.993×1255×300)=1011mm2
最小配筋率.24)=0.50-20.14×10;(kN)Fk1＝401、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数ψC0;m)1：Aps=nπd2/.56/.54×0.5m
fak=(2×100+1;(kN/,0;20.8×25＝8,0.14kN
暗梁计算简图
弯矩图(kN•.9×(690+0、受剪切计算
截面有效高度.8×6.68
起重荷载设计值FQ(kN)1：Ac=(A-nAp)/2.50+0.8200
粉土夹砂土5241800.08)/、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1：
Fmax=F/.5/.8
二.5182000
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